بررسی تست خمش خالص المان لاستیکی-بتنی ساخته شده از لوله فولادی

از بازدید شما از Nature.com سپاسگزاریم.شما از یک نسخه مرورگر با پشتیبانی محدود CSS استفاده می کنید.برای بهترین تجربه، توصیه می کنیم از یک مرورگر به روز شده استفاده کنید (یا حالت سازگاری را در اینترنت اکسپلورر غیرفعال کنید).علاوه بر این، برای اطمینان از پشتیبانی مداوم، سایت را بدون استایل و جاوا اسکریپت نشان می‌دهیم.
چرخ فلکی از سه اسلاید را همزمان نمایش می دهد.از دکمه های قبلی و بعدی برای حرکت در سه اسلاید در یک زمان استفاده کنید یا از دکمه های لغزنده در پایان برای حرکت در سه اسلاید در یک زمان استفاده کنید.
چهار عنصر لوله فولادی بتنی لاستیکی (RuCFST)، یک عنصر لوله فولادی بتنی (CFST) و یک عنصر خالی تحت شرایط خمشی خالص آزمایش شدند.پارامترهای اصلی عبارتند از نسبت برشی (λ) از 3 به 5 و نسبت جایگزینی لاستیک (r) از 10٪ تا 20٪.یک منحنی خمشی-کرنش خمشی، یک منحنی خمشی - خمشی و یک منحنی خمشی - منحنی خمشی بدست می‌آید.نحوه تخریب بتن با هسته لاستیکی مورد تجزیه و تحلیل قرار گرفت.نتایج نشان می دهد که نوع خرابی اعضای RuCFST، شکست خمشی است.ترک های بتن لاستیکی به طور یکنواخت و کم توزیع می شوند و پرکردن بتن هسته با لاستیک از ایجاد ترک جلوگیری می کند.نسبت برش به دهانه تأثیر کمی بر رفتار نمونه‌های آزمایشی داشت.نرخ تعویض لاستیک تأثیر کمی بر توانایی مقاومت در برابر لنگر خمشی دارد، اما تأثیر خاصی بر سفتی خمشی نمونه دارد.پس از پر کردن با بتن لاستیکی، در مقایسه با نمونه های لوله فولادی خالی، قابلیت خمش و سفتی خمشی بهبود می یابد.
سازه‌های لوله‌ای بتن مسلح سنتی (CFST) به دلیل عملکرد لرزه‌ای خوب و ظرفیت باربری بالا، به طور گسترده در مهندسی مدرن استفاده می‌شوند.به عنوان نوع جدیدی از بتن لاستیکی، از ذرات لاستیک برای جایگزینی جزئی سنگدانه های طبیعی استفاده می شود.سازه های لوله فولادی پر شده با بتن لاستیکی (RuCFST) با پر کردن لوله های فولادی با بتن لاستیکی برای افزایش شکل پذیری و بهره وری انرژی سازه های کامپوزیتی شکل می گیرند.نه تنها از عملکرد عالی اعضای CFST بهره می برد، بلکه از ضایعات لاستیکی نیز استفاده موثری می کند که نیازهای توسعه اقتصاد دایره ای سبز را برآورده می کند.
در چند سال گذشته، رفتار اعضای سنتی CFST تحت بار محوری 7، 8، برهمکنش بار محوری 9، 10، 11 و خمش خالص 12، 13، 14 به شدت مورد مطالعه قرار گرفته است.نتایج نشان می‌دهد که ظرفیت خمشی، سختی، شکل‌پذیری و ظرفیت اتلاف انرژی ستون‌ها و تیرهای CFST با پر کردن بتن داخلی بهبود یافته و شکل‌پذیری شکست خوبی را نشان می‌دهد.
در حال حاضر، برخی از محققان رفتار و عملکرد ستون‌های RuCFST را تحت بارهای محوری ترکیبی مطالعه کرده‌اند.لیو و لیانگ 15 چندین آزمایش را روی ستون‌های کوتاه RuCFST انجام دادند و در مقایسه با ستون‌های CFST، ظرفیت باربری و سختی با افزایش درجه جایگزینی لاستیک و اندازه ذرات لاستیک کاهش یافت، در حالی که شکل‌پذیری افزایش یافت.Duarte4,16 چندین ستون کوتاه RuCFST را آزمایش کرد و نشان داد که ستون‌های RuCFST با افزایش محتوای لاستیک انعطاف‌پذیرتر هستند.Liang17 و Gao18 همچنین نتایج مشابهی را در مورد ویژگی‌های دوشاخه‌های RuCFST با دیواره نازک و صاف گزارش کردند.گو و همکاران 19 و جیانگ و همکاران 20 ظرفیت باربری عناصر RuCFST را در دمای بالا مطالعه کردند.نتایج نشان داد که افزودن لاستیک باعث افزایش شکل پذیری سازه می شود.با افزایش دما، ظرفیت باربری در ابتدا کمی کاهش می یابد.Patel21 رفتار فشاری و خمشی تیرها و ستون‌های کوتاه CFST را با انتهای گرد تحت بارگذاری محوری و تک محوری تحلیل کرد.مدل‌سازی محاسباتی و تحلیل پارامتری نشان می‌دهد که استراتژی‌های شبیه‌سازی مبتنی بر فیبر می‌توانند عملکرد RCFST‌های کوتاه را به دقت بررسی کنند.انعطاف پذیری با نسبت ابعاد، مقاومت فولاد و بتن افزایش می یابد و با نسبت عمق به ضخامت کاهش می یابد.به طور کلی، ستون‌های RuCFST کوتاه رفتاری مشابه با ستون‌های CFST دارند و انعطاف‌پذیرتر از ستون‌های CFST هستند.
از بررسی بالا می توان دریافت که ستون های RuCFST پس از استفاده مناسب از افزودنی های لاستیکی در بتن پایه ستون های CFST بهبود می یابند.از آنجایی که بار محوری وجود ندارد، خمش خالص در یک انتهای تیر ستون رخ می دهد.در واقع، ویژگی‌های خمشی RuCFST مستقل از ویژگی‌های بار محوری هستند.در مهندسی عملی، سازه های RuCFST اغلب تحت بارهای خمشی قرار می گیرند.مطالعه خواص خمشی خالص آن به تعیین حالت‌های تغییر شکل و شکست عناصر RuCFST تحت اثر لرزه‌ای کمک می‌کند.برای ساختارهای RuCFST، مطالعه خواص خمشی خالص عناصر RuCFST ضروری است.
در این راستا، شش نمونه برای بررسی خواص مکانیکی عناصر لوله مربعی فولادی کاملاً منحنی مورد آزمایش قرار گرفت.بقیه این مقاله به شرح زیر است.ابتدا شش نمونه مربعی با یا بدون پر کردن لاستیکی مورد آزمایش قرار گرفتند.حالت شکست هر نمونه را برای نتایج آزمایش مشاهده کنید.دوم، عملکرد عناصر RuCFST در خمش خالص مورد تجزیه و تحلیل قرار گرفت و تأثیر نسبت برشی به دهانه 3-5 و نسبت جایگزینی لاستیک 10-20٪ بر روی خواص ساختاری RuCFST مورد بحث قرار گرفت.در نهایت، تفاوت در ظرفیت باربری و سفتی خمشی بین عناصر RuCFST و عناصر CFST سنتی مقایسه می‌شود.
شش نمونه CFST تکمیل شد، چهار نمونه با بتن لاستیکی، یک نمونه با بتن معمولی پر شد، و ششمین نمونه خالی بود.اثرات نرخ تغییر لاستیک (r) و نسبت برش دهانه (λ) مورد بحث قرار می‌گیرد.پارامترهای اصلی نمونه در جدول 1 آورده شده است. حرف t نشان دهنده ضخامت لوله، B طول ضلع نمونه، L ارتفاع نمونه، Mue ظرفیت خمش اندازه گیری شده، Kie اولیه است. سفتی خمشی، Kse سفتی خمشی در سرویس است.صحنه
نمونه RuCFST از چهار صفحه فولادی ساخته شد که به صورت جفت جوش داده شده بودند تا یک لوله فولادی مربعی توخالی را تشکیل دهند که سپس با بتن پر شد.یک صفحه فولادی به ضخامت 10 میلی متر به هر انتهای نمونه جوش داده می شود.خواص مکانیکی فولاد در جدول 2 نشان داده شده است. طبق استاندارد چینی GB/T228-201024، استحکام کششی (fu) و استحکام تسلیم (fy) یک لوله فولادی با یک روش تست کشش استاندارد تعیین می شود.نتایج آزمایش به ترتیب 260 مگاپاسکال و 350 مگاپاسکال است.مدول الاستیسیته (Es) 176 گیگا پاسکال و نسبت پواسون (ν) فولاد 0.3 است.
در طول آزمایش، مقاومت فشاری مکعبی (fcu) بتن مرجع در روز 28 در 40 مگاپاسکال محاسبه شد.نسبت‌های 3، 4 و 5 بر اساس مرجع 25 قبلی انتخاب شده‌اند، زیرا ممکن است هر گونه مشکلی را در انتقال دنده نشان دهد.دو نرخ جایگزینی لاستیک 10% و 20% جایگزین ماسه در مخلوط بتن می شود.در این مطالعه از پودر لاستیک معمولی کارخانه سیمان تیانیو (برند Tianyu در چین) استفاده شد.اندازه ذرات لاستیک 1-2 میلی متر است.جدول 3 نسبت بتن لاستیکی و مخلوط را نشان می دهد.برای هر نوع بتن لاستیکی، سه مکعب با ضلع 150 میلی متر ریخته گری و تحت شرایط آزمایشی تعیین شده توسط استانداردها عمل آوری شد.ماسه مورد استفاده در مخلوط ماسه سیلیسی و سنگدانه درشت سنگ کربنات در شهر شنیانگ، شمال شرقی چین است.مقاومت فشاری مکعبی 28 روزه (fcu)، مقاومت فشاری منشوری (fc') و مدول الاستیسیته (Ec) برای نسبت های مختلف جایگزینی لاستیک (10% و 20%) در جدول 3 نشان داده شده است. استاندارد GB50081-201926 را اجرا کنید.
تمام نمونه های آزمایش با یک سیلندر هیدرولیک با نیروی 600 کیلونیوتن آزمایش می شوند.در طول بارگذاری، دو نیروی متمرکز به طور متقارن به پایه آزمایش خمش چهار نقطه ای اعمال می شود و سپس بر روی نمونه توزیع می شود.تغییر شکل توسط پنج کرنش سنج در هر سطح نمونه اندازه گیری می شود.انحراف با استفاده از سه حسگر جابجایی نشان داده شده در شکل های 1 و 2 مشاهده می شود.
در این آزمایش از سیستم پیش بارگذاری استفاده شد.با سرعت 2 کیلو نیوتن بر ثانیه بارگیری کنید، سپس در بار تا 10 کیلو نیوتن مکث کنید، بررسی کنید که آیا ابزار و لودسل در شرایط عادی کار هستند یا خیر.در باند الاستیک، هر افزایش بار برای کمتر از یک دهم بار پیک پیش‌بینی‌شده اعمال می‌شود.هنگامی که لوله فولادی فرسوده می شود، بار اعمال شده کمتر از یک پانزدهم اوج بار پیش بینی شده است.پس از اعمال هر سطح بار در مرحله بارگذاری حدود دو دقیقه نگه دارید.با نزدیک شدن به شکست نمونه، سرعت بارگذاری مداوم کاهش می یابد.هنگامی که بار محوری به کمتر از 50 درصد بار نهایی برسد یا آسیب آشکار بر روی نمونه مشاهده شود، بارگذاری خاتمه می یابد.
تخریب تمام نمونه های آزمایشی شکل پذیری خوبی را نشان داد.هیچ ترک کششی آشکاری در ناحیه کششی لوله فولادی قطعه آزمایش یافت نشد.انواع معمول آسیب به لوله های فولادی در شکل نشان داده شده است.3. نمونه SB1 را به عنوان مثال، در مرحله اولیه بارگذاری که ممان خمشی کمتر از 18 کیلونیوتن متر است، نمونه SB1 در مرحله الاستیک بدون تغییر شکل آشکار قرار دارد و نرخ افزایش لنگر خمشی اندازه گیری شده بیشتر از میزان افزایش انحنامتعاقباً لوله فولادی در ناحیه کششی قابل تغییر شکل بوده و به مرحله الاستیک-پلاستیک می رود.هنگامی که ممان خمشی به حدود 26 کیلو نیوتن متر می رسد، ناحیه فشرده سازی فولاد با دهانه متوسط ​​شروع به انبساط می کند.ادم به تدریج با افزایش بار ایجاد می شود.منحنی بار-انحراف تا زمانی که بار به نقطه اوج خود نرسد کاهش نمی یابد.
پس از تکمیل آزمایش، نمونه SB1 (RuCFST) و نمونه SB5 (CFST) برای مشاهده واضح تر حالت شکست بتن پایه، همانطور که در شکل 4 نشان داده شده است، برش داده شدند. از شکل 4 می توان دریافت که ترک های نمونه SB1 به طور یکنواخت و پراکنده در بتن پایه پخش می شود و فاصله بین آنها از 10 تا 15 سانتی متر است.فاصله بین ترک ها در نمونه SB5 از 5 تا 8 سانتی متر است، ترک ها نامنظم و آشکار هستند.علاوه بر این، ترک‌ها در نمونه SB5 حدود 90 درجه از ناحیه تنش تا ناحیه فشار گسترش یافته و تا حدود 3/4 ارتفاع مقطع توسعه می‌یابند.ترک های اصلی بتن در نمونه SB1 کوچکتر و کمتر از نمونه SB5 است.جایگزینی ماسه با لاستیک می تواند تا حدی از ایجاد ترک در بتن جلوگیری کند.
روی انجیرشکل 5 توزیع انحراف را در طول هر نمونه نشان می دهد.خط جامد منحنی انحراف قطعه آزمایش و خط نقطه چین نیمه موج سینوسی است.از انجیرشکل 5 نشان می دهد که منحنی انحراف میله با منحنی نیم موج سینوسی در بارگذاری اولیه مطابقت خوبی دارد.با افزایش بار، منحنی انحراف کمی از منحنی نیم موج سینوسی منحرف می شود.به عنوان یک قاعده، در حین بارگذاری، منحنی های انحراف همه نمونه ها در هر نقطه اندازه گیری، یک منحنی نیمه سینوسی متقارن است.
از آنجایی که انحراف عناصر RuCFST در خمش خالص از یک منحنی نیم موج سینوسی پیروی می کند، معادله خمش را می توان به صورت زیر بیان کرد:
زمانی که حداکثر کرنش فیبر 01/0 باشد، با در نظر گرفتن شرایط کاربردی واقعی، ممان خمشی مربوطه به عنوان ظرفیت لنگر خمشی نهایی عنصر تعیین می‌شود.ظرفیت لنگر خمشی اندازه گیری شده (Mue) که بدین ترتیب تعیین می شود در جدول 1 نشان داده شده است. با توجه به ظرفیت لنگر خمشی اندازه گیری شده (Mue) و فرمول (3) برای محاسبه انحنا (φ)، منحنی M-φ در شکل 6 می تواند باشد. ترسیم شده است.برای M = 0.2Mue28، سختی اولیه Kie به عنوان سختی خمشی برشی مربوطه در نظر گرفته می شود.هنگامی که M = 0.6Mue، سفتی خمشی (Kse) مرحله کار بر روی سختی خمشی سکانس مربوطه تنظیم شد.
از منحنی انحنای لنگر خمشی می توان دریافت که لنگر خمشی و انحنا در مرحله الاستیک به طور خطی به طور قابل توجهی افزایش می یابد.سرعت رشد لنگر خمشی به وضوح بیشتر از انحنا است.هنگامی که ممان خمشی M 0.2Mue باشد، نمونه به مرحله حد الاستیک می رسد.با افزایش بار، نمونه دچار تغییر شکل پلاستیک شده و وارد مرحله الاستوپلاستیک می شود.با یک ممان خمشی M برابر با 0.7-0.8 Mue، لوله فولادی در ناحیه تنش و در ناحیه فشار به طور متناوب تغییر شکل می‌دهد.در همان زمان، منحنی Mf نمونه شروع به نشان دادن خود به عنوان یک نقطه عطف می کند و به صورت غیر خطی رشد می کند، که اثر ترکیبی لوله فولادی و هسته بتنی لاستیکی را افزایش می دهد.هنگامی که M برابر با Mue است، نمونه وارد مرحله سخت شدن پلاستیک می شود، با انحراف و انحنای نمونه به سرعت افزایش می یابد، در حالی که ممان خمشی به آرامی افزایش می یابد.
روی انجیرشکل 7 منحنی های گشتاور خمشی (M) در مقابل کرنش (ε) را برای هر نمونه نشان می دهد.قسمت بالایی بخش دهانه میانی نمونه تحت فشار و قسمت پایینی تحت کشش است.کرنش سنج های با علامت "1" و "2" در بالای قطعه آزمایش قرار دارند، کرنش سنج های با علامت "3" در وسط نمونه قرار دارند و کرنش سنج هایی با علامت "4" و "5" قرار دارند.” در زیر نمونه آزمایشی قرار دارند.قسمت پایین نمونه در شکل 2 نشان داده شده است. از شکل 7 می توان دریافت که در مرحله اولیه بارگذاری، تغییر شکل های طولی در ناحیه کشش و در ناحیه فشار عنصر بسیار نزدیک است و تغییر شکل ها تقریباً خطی هستند.در قسمت میانی تغییر شکل طولی کمی افزایش می یابد، اما میزان این افزایش اندک است. متعاقباً، بتن لاستیکی در ناحیه تنش ترک خورده است. زیرا لوله فولادی در ناحیه تنش فقط نیاز به مقاومت در برابر نیرو دارد و بتن لاستیکی و لوله فولادی در ناحیه فشاری بار را با هم تحمل می کنند، تغییر شکل در ناحیه تنش عنصر بیشتر از تغییر شکل در است. با افزایش بار، تغییر شکل ها از مقاومت تسلیم فولاد بیشتر می شود و لوله فولادی وارد می شود. سرعت افزایش کرنش نمونه به طور قابل توجهی بیشتر از ممان خمشی بود و ناحیه پلاستیکی شروع به توسعه تا سطح مقطع کامل کرد.
منحنی های M-um برای هر نمونه در شکل 8 نشان داده شده است. در شکل.8، تمام منحنی‌های M-um از روند مشابه اعضای سنتی CFST پیروی می‌کنند22،27.در هر مورد، منحنی‌های M-um یک پاسخ الاستیک در فاز اولیه نشان می‌دهند و به دنبال آن یک رفتار غیرکشسان با کاهش سختی، تا زمانی که به تدریج به حداکثر گشتاور خمشی مجاز می‌رسد، نشان می‌دهد.با این حال، به دلیل پارامترهای مختلف تست، منحنی های M-um کمی متفاوت هستند.ممان انحراف برای نسبت های برشی به دهانه از 3 تا 5 در شکل نشان داده شده است.8 الف.ظرفیت خمشی مجاز نمونه SB2 (ضریب برشی λ = 4) 6.57٪ کمتر از نمونه SB1 (λ = 5) است و توانایی خمش نمونه SB3 (λ = 3) بیشتر از نمونه SB2 است. (λ = 4) 3.76%.به طور کلی، با افزایش نسبت برش به دهانه، روند تغییر در ممان مجاز مشخص نیست.به نظر نمی رسد منحنی M-um با نسبت برش به دهانه مرتبط باشد.این با آنچه لو و کندی25 برای تیرهای CFST با نسبت برشی به دهانه از 1.03 تا 5.05 مشاهده کردند مطابقت دارد.یک دلیل احتمالی برای اعضای CFST این است که در نسبت های مختلف برشی دهانه، مکانیسم انتقال نیرو بین هسته بتنی و لوله های فولادی تقریباً یکسان است، که به اندازه اعضای بتن مسلح آشکار نیست.
از انجیر8b نشان می دهد که ظرفیت باربری نمونه های SB4 (r = 10%) و SB1 (r = 20%) کمی بیشتر یا کمتر از نمونه سنتی CFST SB5 (r = 0) است و 3.15 درصد افزایش یافته و کاهش یافته است. 1.57 درصد.با این حال، سفتی خمشی اولیه (Kie) نمونه های SB4 و SB1 به طور قابل توجهی بالاتر از نمونه SB5 است که به ترتیب 19.03٪ و 18.11٪ هستند.سفتی خمشی (Kse) نمونه های SB4 و SB1 در فاز عملیاتی به ترتیب 16/8 و 53/7 درصد بیشتر از نمونه SB5 است.آنها نشان می‌دهند که سرعت جایگزینی لاستیک تأثیر کمی بر توانایی خمش دارد، اما تأثیر زیادی بر سفتی خمشی نمونه‌های RuCFST دارد.این ممکن است به این دلیل باشد که پلاستیسیته بتن لاستیکی در نمونه‌های RuCFST بیشتر از پلاستیسیته بتن طبیعی در نمونه‌های CFST معمولی است.به طور کلی، ترک و ترک در بتن طبیعی زودتر از بتن لاستیکی شروع به انتشار می کند29.از حالت شکست معمولی بتن پایه (شکل 4)، ترک های نمونه SB5 (بتن طبیعی) بزرگتر و متراکم تر از نمونه SB1 (بتن لاستیکی) هستند.این ممکن است به مهار بالاتر ارائه شده توسط لوله های فولادی برای نمونه بتن مسلح SB1 در مقایسه با نمونه بتن طبیعی SB5 کمک کند.مطالعه Durate16 نیز به نتایج مشابهی رسید.
از انجیر8c نشان می دهد که عنصر RuCFST نسبت به عنصر لوله فولادی توخالی از قابلیت خمش و شکل پذیری بهتری برخوردار است.استحکام خمشی نمونه SB1 از RuCFST (r=20%) 90/68 درصد بیشتر از نمونه SB6 از لوله فولادی خالی است و سفتی خمشی اولیه (Kie) و سفتی خمشی در مرحله عملیات (Kse) نمونه SB1 است. به ترتیب 40.52 درصد می باشد.که بالاتر از نمونه SB6 است، 16.88 درصد بیشتر بود.عملکرد ترکیبی لوله فولادی و هسته بتنی لاستیکی باعث افزایش ظرفیت خمشی و سفتی عنصر کامپوزیت می شود.عناصر RuCFST هنگامی که تحت بارهای خمشی خالص قرار می گیرند، نمونه های شکل پذیری خوبی از خود نشان می دهند.
ممان خمشی حاصل با ممان خمشی مشخص شده در استانداردهای طراحی فعلی مانند قوانین ژاپنی AIJ (2008) 30، قوانین بریتانیا BS5400 (2005) 31، قوانین اروپایی EC4 (2005) 32 و قوانین چینی GB50936 (2014) 33. ممان خمشی مقایسه شد. (Muc) به ممان خمشی آزمایشی (Mue) در جدول 4 و در شکل ارائه شده است.9. مقادیر محاسبه شده AIJ (2008)، BS5400 (2005) و GB50936 (2014) به ترتیب 19، 13.2 و 19.4 درصد کمتر از میانگین مقادیر تجربی است.ممان خمشی محاسبه شده توسط EC4 (2005) 7 درصد کمتر از میانگین مقدار تست است که نزدیکترین است.
خواص مکانیکی عناصر RuCFST تحت خمش خالص به صورت تجربی بررسی می‌شود.بر اساس تحقیقات انجام شده می توان به نتایج زیر دست یافت.
اعضای آزمایش شده RuCFST رفتاری مشابه الگوهای سنتی CFST از خود نشان دادند.به استثنای نمونه های خالی لوله فولادی، نمونه های RuCFST و CFST به دلیل پر شدن بتن لاستیکی و بتن شکل پذیری خوبی دارند.
نسبت برشی به دهانه از 3 تا 5 با تأثیر کمی بر ممان آزمایش شده و سفتی خمشی متغیر بود.سرعت تعویض لاستیک عملاً تأثیری بر مقاومت نمونه در برابر لنگر خمشی ندارد، اما تأثیر خاصی بر سفتی خمشی نمونه دارد.سفتی خمشی اولیه نمونه SB1 با نسبت جایگزینی لاستیک 10% 19.03% بیشتر از نمونه سنتی CFST SB5 است.Eurocode EC4 (2005) امکان ارزیابی دقیق ظرفیت خمشی نهایی عناصر RuCFST را فراهم می کند.افزودن لاستیک به بتن پایه، شکنندگی بتن را بهبود می بخشد و به عناصر کنفوسیوس چقرمگی خوبی می بخشد.
Dean، FH، Chen، Yu.F.، Yu، Yu.J.، Wang، LP و Yu، ZV عملکرد ترکیبی ستون‌های لوله‌ای فولادی با مقطع مستطیلی پر شده با بتن در برش عرضی.ساختاربتن 22، 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan، LH، Ren، QX و Li، W. آزمایش لوله فولادی پرشده با بتنی (CFST) با ستون‌های مایل، مخروطی و کوتاه STS.J. ساخت و ساز.مخزن فولادی 66، 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS تست لرزه ای و مطالعات شاخص عملکرد دیوارهای بلوک توخالی بازیافتی پر شده با قاب لوله ای فولادی سنگدانه بازیافتی.ساختارConcrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte، APK و همکاران.آزمایش و طراحی لوله های فولادی کوتاه پر شده با بتن لاستیکی.پروژهساختار112، 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK تحلیل خطر جدید COVID 19 در هند با در نظر گرفتن عوامل اقلیمی و اجتماعی-اقتصادی.فن آوری هاپیش بینی.جامعه.باز کن.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK سیستم ارزیابی ریسک جدید و انعطاف پذیری زیرساخت های حیاتی در برابر تغییرات آب و هوایی.فن آوری هاپیش بینی.جامعه.باز کن.165, 120532 (2021).
لیانگ، کیو و فراگومنی، اس. تحلیل غیرخطی ستون‌های گرد کوتاه لوله‌های فولادی پرشده با بتنی تحت بارگذاری محوری.J. ساخت و ساز.Steel Resolution 65, 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. and Lam, D. رفتار ستونهای خرد گرد معمولی و پر استحکام بالا از لوله های فولادی متراکم.J. ساخت و ساز.مخزن فولادی 62، 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
هوانگ، ی و همکاران.بررسی تجربی ویژگی‌های تراکم خارج از مرکز ستون‌های لوله‌ای مستطیل شکل بتن آرمه با مقاومت بالا.دانشگاه J. Huaqiao (2019).
یانگ، YF و خان، LH رفتار ستون‌های لوله فولادی پر شده با بتن کوتاه (CFST) تحت فشار محلی غیرعادی.ساخت دیوار نازک.49، 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL and Castro, JM ارزیابی تجربی ویژگی‌های چرخه‌ای یک تیر-ستون لوله‌ای فولادی پر شده با بتن با مقطع هشت ضلعی.پروژهساختار180، 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH and Hicks, S. مروری بر ویژگی های مقاومت لوله های فولادی دایره ای پر شده با بتن تحت خمش خالص یکنواخت.J. ساخت و ساز.مخزن فولادی 158، 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
زانوی، سی. مدل کشش رشته و سختی خمشی CFST گرد در خمش.داخلی J. سازه فولادی.19، 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
لیو، یو.H. and Li, L. خواص مکانیکی ستون های کوتاه لوله های فولادی مربعی لاستیکی بتنی تحت بار محوری.J. شمال شرقی.دانشگاه (2011).
Duarte، APK و همکاران.مطالعات تجربی بتن لاستیکی با لوله های فولادی کوتاه تحت بارگذاری چرخه ای [J] ترکیب.ساختار136، 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW and Chongfeng, HE مطالعه تجربی ویژگی های فشرده سازی محوری لوله های فولادی گرد پر شده با بتن لاستیکی.بتن (2016).
Gao, K. and Zhou, J. تست فشار محوری ستون های لوله فولادی دیوار نازک مربعی.مجله فناوری دانشگاه هوبی.(2017).
Gu L، Jiang T، Liang J، Zhang G، و Wang E. مطالعه تجربی ستون‌های بتن مسلح مستطیلی کوتاه پس از قرار گرفتن در معرض دمای بالا.بتن 362، 42-45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. and Wang, E. مطالعه تجربی ستونهای لوله ای فولادی پر شده از لاستیک با بتن گرد تحت فشار محوری پس از قرار گرفتن در معرض دمای بالا.بتن (2019).
Patel VI محاسبه ستون‌های تیر لوله‌ای فولادی کوتاه با بارگذاری تک محوری با انتهای گرد پر از بتن.پروژهساختار205، 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH and Zhao, SL تجزیه و تحلیل رفتار خمشی لوله های فولادی با دیواره نازک گرد پر شده با بتن.ساخت دیوار نازک.47، 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R.، Ahmad HS و Hunaiti Yu.M.بررسی تجربی خواص لوله های فولادی پر شده با بتن حاوی پودر لاستیک.J. ساخت و ساز.مخزن فولادی 122، 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. روش تست کشش با دمای معمولی برای مواد فلزی (معماری چین و چاپخانه ساختمان، 2010).